往復給煤機和振動式給煤機的區別在于給煤頻率、振幅和運動軌跡不同。在使用過程中，由于振動式給煤機給煤頻率高，噪音大；由于采用高頻振動給煤，振動和頻率受材料密度和比例的影響較大，給煤量不穩定，調整給煤量困難；由于采用振動給煤，給煤機必須振動并穩定在一定的頻率和振幅下，但振動參數對底板的應力狀態非常敏感，因此底板不能承受較大的倉壓，因此需要增加倉下給煤槽的長度。結果增加了倉庫的整體高度，增加了項目投資；由于給煤高度增加，不能更換，往復給煤機被廣泛使用。

　　隨著我國煤礦類型的不斷擴大，小時生產能力也在增加，小時生產能力的增加需要提高給煤機的生產能力。目前，膠帶輸送機越來越多地用于礦井下的原煤運輸，也就是說，地下使用給煤機的環節越來越多。雖然多臺小型給煤機可以聯合布置，以滿足大生產能力的要求，但多臺給煤機的布置需要擴大洞室，增加工程投資。此外，多個布局系統的可靠性降低了噪音的增加，出現問題的概率也相對增加，給維護帶來了一些麻煩。

　　安裝大型往復式給煤機不僅增加了小時生產能力，而且為裝車系統設備的選擇提供了更大的可選范圍。定量輸送機井底裝載設備的發展趨勢被列為煤炭重點科研項目。定量輸送機慢速裝載時，要求給煤設備能力在800t/h以上，現有K系列給煤機不能滿足這一要求。雖然進料閘門也可用于進料，但進料閘門的進料量容易受到原煤的水分和粒度的影響，使進料不均勻，而大型往復式給煤機可滿足這一要求。

　　在確定往復給煤機的整體結構尺寸之前，首先考慮給煤機的體積利用系數。體積利用系數是給煤機槽體內煤體積與槽體體積的比值。在給煤機槽體積一定的情況下，體積利用系數的值決定了設計給煤能力的值越大，設計生產能力就越小。現有K型往復式給煤機的體積利用系數為0.62。為了提高給煤機的綜合性能，通過對K型往復式給煤機的使用情況進行了大量的調查和性能測試，給煤機的實際生產能力比設計生產能力大約10~20。這說明原設計容積利用系數的值較低。在往復式給煤機的設計中，我們將容積利用系數提高到0.7-0.8，這意味著與原設計相比，在相同的設計和生產能力條件下，給煤機的槽體積可以縮小。給煤機的實際生產能力與煤的粒度和水分密切相關。如果同一臺給煤機煤的流動性好，實際生產能力差較小。

　　現有K型往復式給煤機之所以適應范圍廣，是因為設計余量大，即容積利用系數值低。我認為體積利用系數不應該值太大，以確保往復式給煤機對各種煤的適應性。往復式給煤機運行時，電機功率主要消耗在克服以下阻力上。正向時:底板在滾筒上的運動阻力和煤與固定側板之間的摩擦阻力。逆行時:底板在滾筒上的運動阻力和煤與底板之間的摩擦阻力。此外，它還消耗在克服煤與側板之間的粘著力和底板加速運動時的運行阻力上。運行阻力的主要因素是給煤機槽中煤的重量、煤倉出料口的壓力以及煤與側板或底板之間的摩擦系數。從以上分析可以看出，我們只能考慮往復式給煤機的節能措施，以減少煤與固定側板和底板之間的摩擦。

　　采用傾斜倉口漏斗，由于煤倉出料口壓力的作用，底板產生運行阻力。如果使用傾斜倉口漏斗，可以降低煤倉出料口壓力對底板的意外阻力。減少煤與底板之間的摩擦系數是有限的。這是因為在正常運行過程中，給煤機槽中的煤在與底板摩擦的作用下移動到給煤機的前端。煤與底板的摩擦大于加速時煤與固定側板的動阻和摩擦，以確保煤與底板在正常運行時不會相對滑動。